珠海金湾升降车租赁,   无轨伸缩式门式升降车接触部位的有限元分析??     珠海金湾升降车出租,  升降车出租        １.1基于接触对的接触分析,   以某公司研发的起重量为１２ｔ的变跨度无轨伸缩式门式升降车为例，其两侧支腿共有３２个滑块，由于各支腿结构及载荷均对称，接触情况一致，因此以下分析只列出单条支腿接触对的计算结果。用接触对１，…，４表示水平支腿与车架之间的滑块；接触对５，…，８表示垂直支腿内、外套之间的滑板，接触对位置。建模时，利用ＡＮＳＹＳ中的ＡＰＤＬ语言定义无轨伸缩式门式升降车各参数，采用Ｓｏｌｉｄ４５单元模拟接触对滑块，Ｓｈｅｌｌ６３模拟其余板结构，Ｂｅａｍ１８８模拟伸缩液压缸，通过约束Ｘ，Ｙ，Ｚ三个方向的平动自由度来模拟液压缸铰接处的铰接。整个系统离散成１２１６５２个单元，其中５２７６８个为壳单元，６８８８２个为实体单元，２个为质量单元。所用材料Ｑ３４５钢的弹性模量Ｅ＝２．１×１０１１Ｎ／ｍ２，泊松比μ＝０．３，材料密度ρ＝７８５０ｋｇ／ｍ３。在定义接触对时，采用接触单元Ｃｏｎｔａ１７３与目标单元Ｔａｒｇｅ１７０构成面－面接触对。伸缩支腿滑块的接触为刚体－柔体接触，选择较刚面滑块外表面为目标单元，较柔面与滑块相对的接触面的内表面为接触单元，接触单元和目标单元通过共享实常数建立接触对。在定义接触分析参数时，为保证计算收敛，选择易得到良态矩阵的增广拉格朗日算法，为避免收敛太慢或发散，采用不带自适应下降的牛顿－拉普森迭代方式，打开自动时间步长来设置精确时间步长，打开线性搜索使迭代稳定化。模型计算工况为各支腿处于全伸的状态，考虑模型结构自重，在起升机构与车架接触位置施加额定起升载荷。

       1.2接触刚度的选取在接触分析中，接触刚度的大小决定了２个表面之间的穿透量。在构建接触对时，为了使接触面之间不发生相互穿透，需要设置合理的接触刚度来保持接触平衡。接触刚度取较大值可以提高计算精度，但会引起刚度矩阵病态，从而导致计算不收敛；小的接触刚度可以保证计算收敛性，但计算精度不高。一般来说，应在保证计算收敛的前提下选择较大的接触刚度。为了研究接触刚度对升降车水平支腿与车架之间、垂直支腿内外套之间各接触滑块应力计算结果的影响，选择不同的接触刚度进行计算。随着接触刚度的增大，升降车水平支腿与车架之间、垂直支腿内外套之间各接触滑块等效应力和接触应力逐渐趋于稳定。但随着接触刚度的增加，模型计算耗时会显著增加，使计算不易于收敛。因此，在保证计算收敛及计算精度前提下，此处选择接触刚度ｋ＝５Ｎ／ｍｍ进行接触分析。

     1.3   接触模型分析,  结果升降车接触模型的等效应力，其最大应力出现在车架施加起升载荷处，为８７．６ＭＰａ，此处既受较大的弯矩，也受较大的接触压力，但应力小于Ｑ３４５钢的许用应力值３４５／１．３４＝２５７ＭＰａ。此处滑板接触状态见图７，接触状态主要是滑动接触，只有边缘存在少量的粘和接触，说明接触刚度选择合理，计算精度高。

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     2.   基于节点耦合的接触分析,   耦合区域的确定非线性接触分析涉及状态非线性，求解困难，且设置接触对相关参数较为繁琐，而节点耦合分析是不存在以上问题的，其计算成本比接触分析低，在实际工程应用中通常采用节点耦合的方式简化计算。节点耦合模型是将接触面之间部分节点设置为刚性连接，以此获得相同的节点自由度。因节点耦合区域不合理可能会导致计算精度不高，研究了如何确定耦合区域的问题，为高效确定耦合区域提供了参考。本文中，依靠经典的材料力学、弹性力学等方法计算出模型初始耦合区域，将初始耦合区域代入有限元模型，通过提取各耦合节点处位移及受力情况来判断各接触对在耦合区域的耦合位置，经过试算，其最终的耦合区域。在水平支腿接触对处耦合Ｘ，Ｙ，Ｚ方向自由度，由于垂直方向结构自重由液压缸承受，垂直支腿只承受起升载荷所产生的弯矩，因此垂直支腿只对Ｘ，Ｚ方向进行耦合。节点耦合模型最大等效应力出现在车架施加起升载荷处，位置与接触模型分析结果一致，计算结果为８８．７ＭＰａ。升降车最大等效应力相差１．３％，结果差异不大。支腿各接触对的等效应力值存在差异，主要原因是２种模型接触部位的相对滑动量存在差异。在接触分析中，摩擦系数是一个重要的接触参数，直接决定接触面之间的相对滑动量，摩擦系数取值较大，接触面之间相对滑动越小。节点耦合模型是将接触面间节点设置为刚性连接，忽略了摩擦因素，使接触面之间不存在相对滑动，而接触模型分析考虑了摩擦系数，接触区域存在相对滑动，导致２种模型接触部位等效应力存在差异。为了探究接触面之间的相对滑动对各接触部位等效应力和接触应力的影响，在接触模型中，采用不同的摩擦系数值进行分析，得到摩擦系数对升降车水平支腿与车架之间以及垂直支腿内外套之间各接触滑块等效应力和接触应力的影响关系曲线。当摩擦系数从０．０１变化至０．７时，各接触位置等效应力与接触应力逐渐趋近稳定，说明随着摩擦系数的增加，各接触区域相对滑动趋近于零，接触状态逐渐达到了平衡，所以各接触位置等效应力与接触应力不再有显著改变。 接触对５与７处节点耦合模型等效应力与摩擦系数取０．０１时的接触模型计算结果相近，由于这２对接触对均为垂直支腿的内外侧滑板，较支腿其他滑板而言，其主要承受载荷为吊重所产生的弯矩，此处滑板因承受较大接触压力导致接触面之间的相对滑动几乎为零，所以此时接触模型与无相对滑动的节点耦合模型相近，因此可以用节点耦合分析代替接触分析。除接触对５与７外，其余各处耦合模型等效应力与摩擦系数取０．７的接触模型计算结果相近，由于这几处接触对接触不紧密，存在相对滑动，所以随着摩擦系数的增加，接触面之间相对滑动减少，接触模型计算结果逐渐趋近于节点耦合模型。

       

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